合作客戶(hù)/
拜耳公司 |
同濟(jì)大學(xué) |
聯(lián)合大學(xué) |
美國(guó)保潔 |
美國(guó)強(qiáng)生 |
瑞士羅氏 |
相關(guān)新聞Info
-
> 膜蛋白穩(wěn)定技術(shù)及其在藥物篩選中的應(yīng)用進(jìn)展
> 表面張力儀吊環(huán)法的測(cè)定方法
> 什么是馬蘭格尼效應(yīng)
> 壓電噴墨印刷墨滴成形及特性研究
> 人類(lèi)對(duì)于水的認(rèn)識(shí)以及提純水的歷程
> 低滲油藏表面活性劑驅(qū)提高采收率技術(shù)研究
> Delta-8調(diào)整表面活性劑的質(zhì)量比實(shí)現(xiàn)類(lèi)似于帶電荷的聚合電解質(zhì)-表面活性劑混合體系的相分離(上)
> 通過(guò)調(diào)節(jié)薄脂蛋白膜的親水性非表面活性聚合物的表面性質(zhì)
> 浮選效果與礦漿表面張力的關(guān)系研究
> 兩種抗菌肽與生物膜之間的相互作用的比較——摘要、介紹、材料和方法
推薦新聞Info
-
> 石油磺酸鹽中有效組分的結(jié)構(gòu)與界面張力的關(guān)系
> 乙醇胺與勝坨油田坨28區(qū)塊原油5類(lèi)活性組分模擬油的動(dòng)態(tài)界面張力(二)
> 乙醇胺與勝坨油田坨28區(qū)塊原油5類(lèi)活性組分模擬油的動(dòng)態(tài)界面張力(一)
> ?全自動(dòng)表面張力儀無(wú)法啟動(dòng)、讀數(shù)不穩(wěn)定等常見(jiàn)故障及解決方法
> 混合型烷醇酰胺復(fù)雜組成對(duì)油/水界面張力的影響規(guī)律(二)
> 混合型烷醇酰胺復(fù)雜組成對(duì)油/水界面張力的影響規(guī)律(一)
> 懸滴法測(cè)量液體表面張力系數(shù)的測(cè)量裝置結(jié)構(gòu)組成
> 多晶硅蝕刻液的制備方法及表面張力測(cè)試結(jié)果
> 高溫多元合金表面張力的計(jì)算方法及裝置、設(shè)備
> 納米生物質(zhì)體系性能評(píng)價(jià)及驅(qū)油特性實(shí)驗(yàn)研究
空化泡潰滅的表面壓力變化及影響
來(lái)源:長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 瀏覽 934 次 發(fā)布時(shí)間:2023-06-06
近壁區(qū)空化泡潰滅過(guò)程中,常伴隨著氣液交界面的劇烈變形,局部氣液交界面具有極大的曲率,在這些地方,表面張力往往對(duì)空化泡演化形態(tài)、潰滅強(qiáng)度、微射流分布具有重要的影響。而目前基于LBM偽勢(shì)模型的空化泡潰滅過(guò)程的模擬極少考慮表面張力對(duì)空化泡演化的影響。因此本研究引入表面張力調(diào)節(jié)外力項(xiàng),建立可調(diào)節(jié)表面張力的LBM偽勢(shì)空化模型,分析不同表面張力對(duì)空化泡潰滅過(guò)程的影響,揭示表面張力對(duì)空化泡微射流流速分布、最大壓力變化、空化泡形態(tài)演化的影響。
表面張力對(duì)空化泡潰滅過(guò)程的影響
本節(jié)選取空化泡內(nèi)外初始?jí)翰瞀=0.003 8、0.006 8、0.010 2 mu/(lu·tu2)三種壓力,無(wú)量綱距離λ=1.6條件下,不同表面張力系數(shù)對(duì)空化泡潰滅過(guò)程中潰滅形態(tài)、流場(chǎng)、最大微射流速度和最大潰滅壓力的影響。
圖1展示了Δp=0.006 8 mu/(lu·tu2)不同表面張力條件下空化泡潰滅最終形態(tài)及流場(chǎng)。對(duì)比不同表面張力條件下壓力分布,隨著表面張力減小,空化泡上方高壓區(qū)面積增大,同時(shí)空化泡與壁面之間的低壓區(qū)面積減小。在較小表面張力條件下,空化泡更易發(fā)生變形,界面曲率半徑更小,空化泡潰滅最終時(shí)刻形變更大,導(dǎo)致潰滅形成的微射流流速更為集中。
圖1不同表面張力條件下空化泡潰滅最終時(shí)刻密度、速度和壓力分布密度
圖2展示了Δp=0.006 8 mu/(lu·tu2)時(shí)不同表面張力條件下空化泡潰滅過(guò)程中最大流速和最大壓力演化過(guò)程。潰滅過(guò)程中更大的表面張力條件下空化泡積蓄了更多的表面能,并在潰滅最后階段迅速釋放,導(dǎo)致了更大的空化泡潰滅速度。隨著表面張力增加,空化泡潰滅時(shí)間增加,同時(shí)空化泡潰滅最大流速也相應(yīng)增加。當(dāng)表面張力由0.001 9 mu/tu2增加到0.018 3 mu/tu2時(shí),空化泡潰滅流速由0.404 lu/tu增加到0.512 lu/tu,速度增加了26.8%。由圖2(b)可知,在空化泡潰滅最后階段,由于空化泡內(nèi)水蒸氣在短時(shí)間內(nèi)發(fā)生相變,潰滅壓力迅速增加。且更大的表面張力阻礙了空化泡的形變和潰滅,導(dǎo)致空化泡潰滅壓力減小。在Δp=0.006 8 mu/(lu·tu2)壓力條件下,當(dāng)表面張力由0.001 9 mu/tu2增加到0.018 3 mu/tu2時(shí),空化泡潰滅過(guò)程中最大壓力由0.049 mu/(lu·tu2)增加到0.064 mu/(lu·tu2)。
圖2不同表面張力條件下空化泡潰滅過(guò)程中最大速度和最大壓力演化過(guò)程
不同表面張力和初始空化泡內(nèi)外壓差條件下空化泡最大微射流流速、壓力和潰滅時(shí)間變化規(guī)律如圖3所示。隨著初始內(nèi)外壓差增大,不同表面張力條件下空化泡潰滅產(chǎn)生的最大微射流流速、最大潰滅壓力均隨之增大,但潰滅時(shí)間則隨之減小。初始空化泡內(nèi)外壓差為0.003 8 mu/(lu·tu2)時(shí),當(dāng)表面張力由0.001 9 mu/tu2增加到0.018 3 mu/tu2,最大微射流流速增加了55%,最大潰滅壓力增加了74%。初始空化泡內(nèi)外壓差增加到0.010 2 mu/(lu·tu2)時(shí),空化泡潰滅最大微射流流速僅增加了22%,潰滅壓力僅增加了6%,最大微射流流速和最大潰滅壓力增加幅度均隨著空化泡初始內(nèi)外壓差的增加而減小,說(shuō)明空化泡初始內(nèi)外壓差的增加會(huì)減小表面張力對(duì)潰滅過(guò)程的影響。
圖3不同壓力條件下空化泡潰滅過(guò)程中各參數(shù)隨表面張力的變化規(guī)律
而在相同壓力條件下,空化泡潰滅速度、潰滅壓力和潰滅時(shí)間均隨著表面張力的增加而增加。根據(jù)Bjerknes力的定義,空化泡潰滅時(shí)間隨著表面張力的減小而減小,而時(shí)間質(zhì)量變化率則隨之增大,導(dǎo)致Bjerknes力增大,說(shuō)明較小的表面張力會(huì)促使空化泡朝向壁面發(fā)生潰滅。
依托于試驗(yàn)研究和宏觀(guān)數(shù)值模擬方法,研究者們針對(duì)表面張力對(duì)空化的影響開(kāi)展了系統(tǒng)性研究。LBM模擬結(jié)果表明表面張力對(duì)空化泡潰滅強(qiáng)度具有重要影響,其Bjerknes力隨表面張力減小而增大,但潰滅強(qiáng)度卻隨之減小,模擬結(jié)果定性上與前人試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果一致。摻氣減蝕是有效減小空化空蝕的重要手段,研究表明摻氣濃度將減小流體表面張力,進(jìn)而減小空蝕強(qiáng)度。